1.1.2闪速炉
（1）精矿喷嘴：金隆闪速炉采用的是中央喷射型精矿喷嘴，原设计精矿喷嘴有2个下料管，每台埋刮板给料机给一个下料管供料，由于两台埋刮板机是独立控制给料，容易造成布料不均，反应状况不好，闪速炉下生料。为了提高精矿喷嘴性能，1999年大修时，将精矿下料管由对称式改为十字交叉式，即由原来2支下料管改为4支下料管，每台埋刮板机同时平均给对称的2支下料管供料。改造后喷嘴实际装入量高于设计值，下料对称均匀，精矿反应效果改善，闪速炉炉况良好，特别是当一台埋刮机故障被迫单边作业时，生产仍能够长时间连续运行。
2005年闪速炉冷修更换新的精矿喷嘴，新精矿喷嘴仍使用奥托昆普中央喷射扩散型，和旧精矿喷嘴比较，新喷嘴结构、性能参数有较大改进，最大装入量油原来的86t/h提高到200t/h；下料溜槽增加2台振动给料器，取消喷嘴振打装置；工艺空气采用自动调速，分布板由风冷改为水冷。
（2）反应塔：反应塔顶原设计为拱顶结构，中间以3圈水冷H梁为骨架砌砖而成。1998年6月开始，因反应塔顶部过热，中内环H梁水冷铜管相继漏水，H梁被烧坏。为此，金隆利用2000年5月份大修，热态下将反塔拱顶改造成吊挂平顶，这属世界首次，该结构运行至今稳定。2005年3月冷修时，反应塔顶再次改造，仍采用平顶吊挂形式，改造后的反应塔顶3个氧油烧嘴孔由原来的预制块改成铜水套，精矿喷嘴周围也增加铜水套，保护耐火砖不受烧损。吊挂形式也进行改变，由原来的砖内吊挂改成砖外吊挂，以防吊挂片的高温熔断、腐蚀。
原反应塔塔壁上部5圈20根冷却铜管漏水数量较多，2005年改造时，不再使用铜管，而是改为16块”┫”型铜水套；原反应塔裙部是由48根铜管和捣打料组成，由于铜管漏水频率较大，本次改造为46块锯齿形水套。
原反应塔筒体直径不5m，矿铜能力能够达到300kt/a，但反应塔热负荷高达2113MJ/（m3·h），闪速炉没有富余能力，一旦生产出现不均衡或由于其它工序原因造成闪速炉作业率降低，产量就难以保证。此次反应塔改造，冷却元件的结构形式、规格、数量、分布等进行了重新优化设计，反应塔直径由5m扩大到5.53m。反应塔铜水平水套由7层每层24块改为13层（其中上部12层，每层23块，下部一层46块水平水套）。把安全工程师站点加入收藏夹
改造后的反应塔，极大地提高了冷却强度，减少了耐火材料的冲刷，对炉体保护起到积极的作用，同时避免了铜管漏水时查漏的难判断和打水压的费时而影响生产。
（3）沉淀池：由于生产能力增加，要求沉淀池储存冰铜能力也相应增加，以满足转炉冰铜量的需求。此次改造，把沉淀池渣线区上移100mm，同时沉淀池侧墙耐火砖按外倾斜10（°）设计砌筑，使沉淀池渣线区面积由原来的142m2增加到150m2，冰铜储存能力增加了90t左右。因渣线区耐火砖消耗较多，最薄处不足200mm，此次沉淀池四周侧墙耐火砖进行更换，同时，在R/S下部沉淀池区域增加一层倾斜水套，其它区域增加2层水平水套，以保护炉体，满足热负荷增大的要求。原沉淀池顶三角区的4根中圈H型水冷梁和4根外圈H型水冷梁的8根铜管全部烧坏，此8根H型梁全部更换，三角区耐火砖同时全部更换。
（4）上升烟道改造：原先的上升烟道顶设计有5根H型梁，在使用过程中，靠废热锅炉侧的2根已烧损，15根铜管已漏水7根；上升烟道顶部耐火砖烧损严重，东西两侧墙和三面基墙耐火砖砖衬变薄，烧嘴区外壳钢板发红；上升烟道和沉淀池连接部14根铜管已漏水3根。因此，对上升烟道顶部5根H型梁和耐火砖全部更换，同时东西两侧墙和三面基墙耐火砖也更换，东侧墙增加到3层水平水套，沉淀池连接部改用15块锯齿型水套。
